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焊接工艺[11]

发布日期:2020-06-27 09:02 作者:赌钱网址 点击:

  能.结果表明,两种接头形式的钎焊接头均断裂在母材.说明含镓银钎料具有较高的钎缝力学性能.完全可以替代含镉的银钎料.图2表3参820084090合金元素Oa对Sn-9Zn无铅钎料性能的影响.’ 陈文学⋯//焊接学报.· 2008.29(4):37~40研究了合金元素Ga的添加量对Srr9Zn无铅钎料熔化特性、润湿性能及其焊点力学性能的影响.结果表明.添加合金元素Ga以后,合金的熔点显著降低.熔化温度区间有所增大,润湿性能得到明显改善}合金元素Ga的添加量( 质量分数) 在0.5%时.钎料的晶粒组织最为细小均匀.钎料焊点的力学性能最佳;当合金元素Ga的添加量大于l %时,钎料的润湿性能趋于稳定,钎料组织中晶界处出现...

  能.结果表明,两种接头形式的钎焊接头均断裂在母材.说明含镓银钎料具有较高的钎缝力学性能.完全可以替代含镉的银钎料.图2表3参820084090合金元素Oa对Sn-9Zn无铅钎料性能的影响. 陈文学⋯//焊接学报. 2008.29(4):37~40研究了合金元素Ga的添加量对Srr9Zn无铅钎料熔化特性、润湿性能及其焊点力学性能的影响.结果表明.添加合金元素Ga以后,合金的熔点显著降低.熔化温度区间有所增大,润湿性能得到明显改善}合金元素Ga的添加量( 质量分数) 在0.5%时.钎料的晶粒组织最为细小均匀.钎料焊点的力学性能最佳;当合金元素Ga的添加量大于l %时,钎料的润湿性能趋于稳定,钎料组织中晶界处出现黑色富C-a相.钎料焊点的力学性能大幅度降低.因此.Srr9Zn无铅钎料中合金元素Ga的最佳添加量为0.5%.图4表1参820084091无铅钎焊材料的研究/吴小俊⋯ //电焊机. 2008.38( 1) :77~80介绍了无铅钎料开发和应用上存在的一些问题和基本要求.通过分析国内外SrrAg、Sn-Bi 、SrrZn、Stei n几大合金系无铅钎科的合金元素、微观组织、润湿性、熔点、腐蚀行为等方面.逐一阐述了近几年来无铅钎料的研究动态和发展趋势.以期为今后无铅钎料开发和应用提供一些有益指导.表4参2320084092钛和复合材料连接用高温和低温材料的比较:英]/Morscher G N⋯//Wel d.J .一2007,86(3):62~66对母材为高导C.纤维强化的C/c.复合材料与钛管和板连接接头作了研究.连接采用高温和低温钎焊材料cIl sIABA-软膏和Ti Ctl si I-高温钎焊材料进行.熔焊20084093焊料成分对高频堆焊性能的影响/张合超⋯//焊接.一2008(2):41~43采用高频堆焊方法在碳素钢基体上堆焊一层耐磨覆层材料,用正交试验方法研究了焊料成分对高频堆焊性能的影响.结果表明.加入适量的焊剂350、硼酐、萤石.高频堆焊工艺性能良好,这是影响高频堆焊工艺性能的主要因素;焊料中的一些合金扮对堆焊层组织和性能起着决定性的作用.高频堆焊铁基Crl 3Ni 282Si 3合金,能得到良好的冶金结合层.平均硬度达到57 HRC,耐磨性能良好.图2表3参720084094颜料及包覆颜料对光固化涂料耐蚀性能的影响/高延敏⋯ //江苏科技大学学报:自然科学版.-2008.22(2):31~34研究了光固化涂料中颜料和经过包覆改性后的颜料对涂层耐蚀性能的影响.交流阻抗实验测试结果表明.颜料对涂罢的耐蚀性有很好地增强作用.并结合扫描电镜分析了预料对涂层耐蚀性提高的原因.此外,利用硬瞻酸和硬脂酸盐对群青表面进行改性,结果表明硬脂酸包覆过的颜料涂层阻抗值最大.涂层耐腐蚀性能最好.并就包覆颜料对涂层的耐蚀机理进行了探讨.图4参620084095凸轮轴消失模铸造涂料的研制,, 王桂红⋯//热加工工艺.一2008.37(3):22~24以凸轮轴为例,配置了性能优良的水基消失模铸造涂料,配方采用铝矾土90%( 质量分数.下同) ,石英粉l o%.钠基膨润土3%~4%.水玻璃2.5%~4%.白乳胶2.5%~4%、CMC0.25%~0.5%,其他适量.此配方适合在凸轮轴消失模铸造生产中使用,具有良好的触变性和透气性,且具有高的表面强度和抗弯强度.图4表1参4焊接工艺20084096等离子焊接电弧流场数值分析/王健⋯//焊接.一2008(2):27~3l以直流正极性等离子焊接电弧为对象.依据磁流体动力学理论构建电弧的数学模型.运用有限元分析14软件ANSYS对二维稳态下轴对称等离子焊接电弧进行了数值分析。得到了焊接电弧的温度场、速度场的形态分布特征.从等离子弧电流密度及离子气流场角度揭示了等离子电弧高热特性的原因.分析了等离子电弧的电场特性、离子气和保护气的流场特性以及不同焊接电漉、离子气流量对电弧特性的影响. 万方数据 分析结果表明,离子气流量与电弧力成线性关系.保护气流量的选择导致的涡流大小影响电弧稳定性.图9表1参620084097继电保护设备柜体的螺栓焊接/王青阳//电焊机.-2008,38(2):74~75现在柜体表面大多采用静电喷涂,板面对螺栓焊接质量要求很高.采用螺栓闪光电阻焊代替焊条电弧焊焊接螺栓.其可靠性高,焊后对板面无烧伤,且能够提高产品质量、降低成本、提高功效.经试验证实完全可以满足产品质量要求.图1表420084098基于LabVIEW脉冲焊接过程稳定性评估系统/王卫彬⋯//电焊机.-2008.38(1):20~22GM.AW-P焊接过程的稳定性对焊接质量有重要的影响.介绍了所选取的稳定性评估标准参数,使用LabVIEW建立了脉冲焊焊接过程稳定性评估系统,该系统可快速准确地评估GMAW-P焊焊接过程的稳定性并且动态显示和分析焊接过程.该系统为脉冲焊焊接质量实时在线脉冲电弧焊过程参数与AISl 304L钢堆焊焊波几何形状的关系[俄]/rHpl t且)【a脚1I K⋯//ABTOMaT.c mpm. 2007( 4) l11~18研究并介绍了确定脉冲焊接过程被检参数( 电流衽脉冲持续时同,焊接速度) 和焊波参数( 熔透深度,焊波宽度,焊缝形状系数和焊波面积) 之间关系的数学模型.证实了建立在回归和分散分析基础上的两种数学模型完全相符.图9参1820084100油气管路大口径管子多弧埋弧焊时焊缝中钛和硼的徽合金化[俄]/锄血l 酏prJ I H⋯//妇TOl W.aT.c髓plc山 2007(5):20~25在中性或弱酸性熔剂层下多弧焊接时焊缝中钛和硼的徽合金化,可使1012%钢管焊缝冲击韧性提高0.5~1.5倍.焊缝金属中钛和硼的最佳含量( 质量分数) 分别为0.022%~0.038%和0.0025%~0.0065%.对AH-67B.AH-68和时47n熔剂和50%AH-675+Aj {-60混合埋弧焊时,通过一个电弧用药芯焊丝与其余电弧用CIr08XM实心焊丝相配合使焊缝金属微合金化的方法进行了研究.焊缝最后一层的冲击韧性KCV-20与熔剂的牌号有关。为80~180J /cfn2.除了Car08XM焊丝之外.还可采用晤08FM焊丝( S2Mo) .各实心焊丝给送速度之和对药芯焊丝给送速度的比值,必须在药芯焊丝牌号和焊接条件规定的数值范围内.研究了r刀晤AC..O-1 2、珏限ACO-13、皿限AC__.O-1 4三种牌号的加钦和硼合金元素的药芯焊丝的成分。它们与C, r08XM或Cl r08FNI型焊丝相配合,用于低合金钢中性或弱酸性多弧埋弧焊接.采用上述药芯焊丝制造的批量输气管子获得了良好的结果.nⅡ-ACO型焊丝在钛和硼含量有所降低时。可以用于碱性烧结熔剂层下焊接,以提高焊缝在低于--20℃下的冲击韧性.通过一个电弧用的药芯焊丝使焊缝钛硼微合金化.可以在各种低合金钢结构多弧埋弧焊时找到用途.图2表5参1320084101纵向磁场对埋弧堆焊时焊丝熔化效率的影响[俄]/Pa3蛐衄册A皿⋯//AsromT.cmpm.一2007( 6) :3I~35说明了在纵向磁场中用直流反接埋弧堆焊时焊丝熔化效率提高的原因.证明,焊丝熔化效率提高的效应取决于其磁性。不仅表现于纵向磁场反接直流.而且也表现于50 Hz交流.图5参1120084102高压空气环境钨极氩弧焊电弧形态,周灿丰⋯//焊接.-2008(1):28---30,57针对高压空气环境的特殊性,研制了高压焊接试验舱和钨极氲弧自动焊机.建立了以高速摄像机为核心的电弧摄像系统.在0.1~0-7 MPa空气环境中,研究了电弧形态,采用稳态电弧的电流和弧长,结合钨极氩弧自动焊机其他主要参数,进行了典型位置16Mn钢板的焊接。采用自由成形工艺形成的全部接头均符合美国焊接学会AWS D3.6M:1999中A类接头的要求.图8参1120084103COz气体保护焊实心焊丝电弧物理特征分析/戴军⋯//焊接.-2008(1):49~52采用汉诺威弧焊质量分析仪和焊接过程高速摄影.测试分析了在COz气体保护焊条件下.实心焊丝电弧物理特性,发现熔滴短路时问大于1 n碍,正常短路频率越高,平均短路时间越短.飞溅越小,焊接过程越稳定.提出用24 V/180 A参数下大于lI璐平均短路时间、熔滴平均短路频率和短路时间大于4rl kq短路频率作为判据来定量评价实心焊丝工艺性.图9表4参315 万方数据 20084104基于DSP的双丝脉冲MIG焊波控策略的研究/李星林⋯//焊接.-2008(2):31~34高效化是当前焊接技术的发展方向.在基于DSP控制芯片TMS320LF2407A控制的逆变电源构建的双丝脉冲气体保护焊焊接系统的基础上,针对双丝脉冲MIG焊熔滴过渡过程的控制。采用特定的脉冲频率.通过改变焊接模式进行工艺试验.试验结果表明.在特定的脉冲频率下.当采用同频率同相位脉冲电流焊接模式时.有利于形成较大熔深,但飞溅大,效果不太理想;当采用同频率相位相差180。的脉冲电流焊接模式时,焊接过程稳定.基本无飞溅,焊缝成形美观,焊接质量好;当采用不同频率任意相位的脉冲电流焊接模式时.焊接过程不太稳定,焊接效果也较差.图5参820084105横向旋转磁场对TIG焊焊缝成形的影响/华爱兵⋯//焊接学报.-2008,29(1):5~8设计了一种横向旋转磁场发生装置,利用载波和高频凋幅波分别控制励磁电流( 0~15 A) 和励磁频率( 50w1 000Hz) 的大小.将该磁场应用于TIG焊,利用磁场的旋转带动TIG焊电弧的旋转.并以奥氏体不锈钢OCrl 8Ni l 2MD2Ti 为研究对象,重点考察了磁场参数对其焊缝成形的影响规律.分析了横向旋转磁场作用下TIG焊电弧瞬时形态的特点。并根据旋转电弧对工件作用区域的变化特征。论述了横向旋转磁场影响焊缝成形的机理.结果表明.合理设置横向旋转磁场的磁参数可简便、有效地控制焊缝成形.能够满足不同场合的焊接要求.图8参520084106脉冲加G焊前中值波形控制工艺参数/薛家祥⋯//焊接学报.一2008.29(1):73~76.80为了实现脉冲MIG焊熔滴过渡的稳定可控,设计了前中值波形控制工艺方法.在两脉冲峰值之间增加中值电流,提高了熔滴过渡的可控性.采用自行研制的焊接电弧动态小波分析仪对前中值电流波形控制的焊接过程进行了分析和评定.工艺试验表明.前中值电流太小时有短路断弧等现象。前中值电流太大则类似于无中值波形;前中值时问太短时中值阶段效果不明显.前中值时间太长时焊接过程不稳定.调节适当的中值电流和中值时同,可实现熔滴过渡的可控性,经试验得到脉冲电流和脉冲时同的最佳匹配参数.图7参 a删熔滴过渡过程稳定性自相关分析,7鲍爱莲⋯//焊接学报.-2008,29(1):77~80检测了熔化极气体保护焊( GMAw) 中焊接电瀛和电弧电压大小等参数特征,利用数字信号分析与处理中的时域自相关特性原理.分析GMAw熔滴过渡过程的稳定性与参数关系.判断焊接电流和电压是否具有周期性.阐述焊接电弧系统中,电流自身、电压自身及电流和电压相互的变化存在相互关联,并对焊接电流和电压信号进行自相关分析.获得信号时域的周期和方差等特征信息,直观地反映出弧焊过程与熔滴过渡过程的稳定性.图2参620084108钨极气体保护焊电弧分析试验[ 英] /MuIIOZJ E F⋯//Wel d.and Cutt. 2007( 5) :282~287介绍了钨极气体保护电弧焊热能和电能输入、压力千玎含氧量测量方法及试验评估结果.由于使用了这种测量方法,可以进行高精度分析的不仅是TIG焊.还有等离子弧焊,尤其是弧柱区域的分析.氧浓度测量使得保护气体中氧浓度评估和电弧中含氧量测定成为可能。测量结果有助于改善对电弧中进行的过程的理解,提高电孤数值模型的质量和理论依据.图13参1520084109快速加工高强钢高效MAG焊:俄] //AsTomT.c髓pKa.一2007(3):53踟Oxel Osung和AGA Li ndeGroup两家公司开始了在高强度钢焊接工艺规程研究领域内的合作.这项工艺规程获得了快速加工的称号.它可以保证焊接速度提高到3倍.焊缝强度高、焊接速度快和焊接变形小是这项焊接新工艺的主要优点。它规定使用现有的MAG焊接设备,因而不需要花大笔投资.。快速加工。乃是改进的MAG焊接工艺过程。焊接高强度钢可以比普通的MAG焊接过程快到3倍.新焊接方法可以保证高强度钢在包括使用较低强度填充豺料时的焊接接头具有高的静态强度.这些结果是在高强度结构钢舢X 1100( 晚:=l100MPa) 对接焊接接头试验时所得.因为与传统的焊接过程相比.这种焊接方法需要导入的热量低.即单位时间内的能量低,所以.焊接接头内的变形也将较小。这就意睐着整个结构的变形量较小,从而大大减少结构焊后矫正的工作量. 万方数据 20084110双丝共熔池窄间隙MAG焊方法的工艺研究/赵博⋯//焊接.-2008(1):34---37采用交替脉冲,对双丝共熔池窄间隙焊进行工艺试验,研究了焊接参数对焊缝成形和电弧稳定性的影响。结果表明:双丝共熔池窄间隙焊焊缝成形良好,大规范时也不会形成指状熔深;但只有在送丝速度大于10 l n/rni n的大规范区间,才能够避免侧壁咬边,调节焊接速度并不能消除侧壁咬边.随着双丝与侧壁间距的缩小.焊接稳定性下降.为保证焊接过程的稳定,焊丝与侧壁的间距应该大于2.5 ITtrn;随着双丝前后间距的加大,焊接稳定性下降。甚至发生断弧.双丝前后间距小于10 mm时.电弧稳定无飞溅.图8表l参820084111窄间隙GMAW的研究进展/赵博⋯ //焊接.-2008(2):11~15综述了窄间隙GMAW方法的研究进展,并分析了各种方法的优缺点.横向摆动电弧、高速旋转电弧、双丝焊和超窄间隙焊4类方式都可以在较小的焊接规范下。保证侧壁熔合.改善焊缝成形,防止焊接裂纹.其中波浪式焊丝摆动电弧和双丝焊两种方法对焊接电源没有特殊要求.弯丝工艺简单可靠.规范区间较宽,最适合于实际应用.高速旋转电弧方法由于焊炬的磨损较大,不能长时间连续焊接而使其实用性受到影响。超窄间隙焊对电源和装配精度要求较高.随着焊缝跟踪技术的进一步发展,将具有很好的应用前景.图4参2420084112焊剂带在其约束电弧中的位置与其电位相关性分析/郑韶先⋯//焊接学报.-2008.29(1):26~30焊剂带在电弧中的位置是约束电弧的关键,并决定着电弧的加热特性。为了能够更好地将焊剂带约束的电弧应用于超窄间隙焊接,通过采集相当于电弧探极的焊剂带上的电压波形,对焊剂带在电弧中的位置进行了分析.结果表明。通过采集焊剂带电压波形并根据电压波形值的大小,可判断出焊剂带在电弧区的位置及熔化的焊剂带向熔池中过渡的方式.增加焊剂带距电弧中心距离,会使焊剂带在电弧区的位置发生改变.同时还减小了弧柱对焊剂带的加热效果及熔滴与焊剂带接触的频率.此外.测得了电弧区不同焊剂带电位所对应的焊剂带位置.图5参520084113电渣焊金属熔池液位调节器[ 俄] /J bHKHH IOI-I//岫T.cBapKa.-2007(3):47~48列出了调节器的方框图.介绍了使用带有无惯性测量换能器的感应探头调节电渣焊金属熔池液位的系统.该系统经过了实验室试验,其计算性能得到验证.图3参420084114基于实测小孔的激光深熔焊接三维传热模型/张屹⋯//焊接学报.一2008,29(2):27~30激光深熔焊接的传热过程包括热传导和焊接熔池内熔融材料的对流流动。考虑了熔池的对流和材料热物性参数的温度依存性.建立了激光深熔焊接的三维传热模型,以试验所得小孔为原型;考虑了熔池中流质的轴向流动及轴向的温度变化;采用了。固液同一法。,让温度低于液耜线的材料粘性系数趋于无限大.而高于液相线的材料则采用实际值.采用有限单元法对模型数值求解的结果表明,激光焊接温度中的等温线为一组类似椭圆的曲线;小孔前沿的温度梯度、速度梯度大;后沿的温度梯度、速度梯度小;焊接熔池中的对流流动是在表面张力驱动下产生的.图5表1参1120姻4115K418与42CrMo异种金属激光焊接接头组织与力学性能/庞铭⋯//焊接学报.-2008,29( 2) :85一-88试验研究了额定功率为3 kw的连续波Nd:YAG激光焊接热输入对激光焊接K418与42CrMo异种金属焊缝形貌的影响.通过光学显微镜、扫描电镜、能谱分析仪、硬度仪、万能试验机及X衍射对激光焊接K418与42CrMo异种金属焊缝接头组织、元素分布、相组成及接头的力学性能进行分析.结果表明,在焊接热输入恒定的条件下。高功率、高焊速的匙孔焊接比低功率、低焊速的热传导焊接更能增加焊缝熔深.通过扫描电镜在焊缝区域观察到了颗粒状物和针状物,能谱分析表明,颗粒状物Nb,Ti 。Mo元素聚集,Fe,Ni 元素减少;针状物n,№元素聚集.K418与42CrMo异种金属激光焊接工艺参数优化后的焊缝抗拉强度高于42CrMo母材.图6表3参820084116IX) GAL 800DP镀锌高强钢数控CQ激光焊接工艺参数的优化/申晓龙⋯//机械工程材料.一2008,32( 2) :40---43,58采用正交方法优化试验方案,对D( ) GAL 800DP17 万方数据 镀锌高强钢进行激光焊接试验。并对激光焊接试样进行了多种焊接质量的检测.结果表明:数控CG激光焊接1.5 mm厚镀锌高强钢时,在试验条件下保证焊缝成形、强度和质量的优化工艺参数是以氮气作为保护气体.同轴气流量为3.o m h~.激光功率l 300W,离焦量一0.4 mm,焊接速度0.80 m rai nml ,侧吹气流与水平方向成40。夹角,侧吹气流量2.1 n13 h一.图6表3参920084117CO:激光焊接车身拼焊板/伍强⋯ //中国激光.一2007。34(12):1726~1731利用C0z激光对汽车车身拼焊板进行了焊接试验,并对焊缝进行了显微组织分析和力学性能分析.采用心气作为焊接保护气体,能获得比采用Nz气时更好的深冲性能;侧吹保护气体的方法能有效地控制焊缝中的锌含量.研究了焊接熔深和焊缝宽度随激光功率和焊接速度变化的规律.试验结果表明.在优化的工艺参数下。激光焊接车身拼焊板的焊缝中没有出现气孔、裂纹和热影响区( HAz) 软化等缺陷。拼焊板的深冲性能优良;拼焊板的成形性能取决于两种材料的强度比和厚度比。焊缝易于向高强度镀锌钢板一侧偏移;普通钢板越薄,焊缝的偏移量越大.图l l表7参820084118激光焊接工艺参数对Nm形状记忆台金焊缝成形的影响/王蔚⋯//中国激光.-2008.35( 2) :291~296采用Ndt YAG连续激光器对2 n l rl l 厚Ni Ti 形状记忆合金( SMA) 进行激光焊接.研究了激光焊接过程中激光功率、焊接速度、离焦量、侧吹保护气流量等主要工艺参敷对焊缝成形的影响.结果表明。激光功率、焊接速度、离焦量等工艺参数的合理匹配是实现Ni Ti 合金良好焊缝成形的关键因素.热输入为59~75.6J /mm时能获得最佳焊缝成形;离焦量在一2~3I姗时均能使厚度2姗Ni币合金试件焊透,其中离焦量在o~1姗可以得到最佳焊缝成形l 当侧吹气流量为15---20 L/rai n时。气体保护效果和焊缝成形最好.通过大量工艺实验得到2姗厚Ni Ti 合金焊接速度与激光功率的不同匹配对焊缝成形影响的曲线,为Nm合金焊接加工及工程应用提供参考.图1l 参1320084119激光深熔焊接阈值表征及特性/韩宁18⋯//中国激光.一2008.35(2):31l ~315采用C02和Nd YAG激光器焊接0.235钢.结合高速摄像和光谱分析.研究激光深熔焊阈值的表征及特性.结果表明,以激光功率与光斑直径之比作为深熔焊阈值的表征参量.深熔焊网值与光斑大小无关;而临界功率密度随光斑尺寸不同而变化.YAG激光焊接模式转变阈值明显大于材料蒸发的闽值,在模式转变前的热导焊接阶段,金属材料已出现显著蒸发,而焊接模式转变后,蒸气羽辉的光谱保持不变.CQ激光焊接模式转变前,金属仅发生微弱的蒸发.深熔焊时,蒸发显著加强,且蒸气部分电离.分析表明,a&激光焊时,蒸气电离形成等离子体,增加金属对激光的吸收,促进深熔焊过程的建立.图11参1120084120Ni Cr25F洲Y台金板及其焊接接头在不同热处理和650℃温度下激光焊接时的蠕变特性[英]/Pi ontekD-一//Wel d.and Curt.一2007( 4) :203207研究了焊接和热处理过程对Ni Cr25鼬吣Y合金( Ni crofer 6025HT/2.4633) 焊接接头在激光焊( 用和不用填充材料) 和热处理时的蠕变和显徽组织的影响.图8表l 参12压焊20084121AMx5+23%Si C复合材料的压力焊E俄]/XapqeaKorK⋯//AsromT.csapn一2007(6)l27~30制订了AMr5+23%Si C分散强化复合材料的真空焊接工艺.证明。在成形模中周期性加压焊接时,工业纯铝中间层富含镁和锰,发生中间层强化和焊接接头剪切强度提高.图3参820084122僦硬质合金/碳钢爆炸焊接复合扳界面微观组织/李炎⋯//材料热处理学报.-2008.29( 1) :85~88用透射电镜、扫描电镜和X射线能谱仪对Ti c硬质合金/碳钢爆炸焊接复合板界面微观组织和相组成进行分析.结果表明,界面上有一断续的熔合层.层厚约10 pan,层内为尺寸位于几十个~几百个纳米之间的纳米或亚微米超细晶粒,组成相为铁索体、臭氏体和少量Ti C.在界面附近碳钢侧可以看到明显的流线状组织特征,铁素体具有板条状马氏体的结构 万方数据 特征,珠光体层片间距减小。里流线分布.焊接过程中Ti 向钢中扩散15呻左右.图5参820084123层状复合材料爆炸焊的动力条件[俄]/qyammaos BA⋯//AmomT.caapra.-2007(3):8~11分析了按照成组排列和面平行互撞方式爆炸焊时层状复合材料接头成形的动力条件.证明,从固定板一定厚度开始,采用成组排列覆盖方式在经济上和工艺上都是合适的.图4参1120084124脱漆焊电阻焊焊接京包线的新技术/杨仕桐⋯//焊接学报.-2008。29(1):21~25介绍了直接焊接漆包线的脱漆焊新技术,并结合相关的试验结果分析讨论了其焊接机理.将SW( stri ppi ng wel di ng) 焊头、精密电容储能电源等有机地结合。研制了一种可以直接焊接漆包线的电阻微点焊设备,在设置合适的焊接参数条件下,SW焊头通过平行电极尖端的接触电阻.能实现在电源一个脉冲输出期间完成对漆包线进行除漆和焊接。结果表明.焊点细小牢靠.研制成功的微点焊设备已批量用于工业生产中,为各种带小线圈电子元件漆包线引出接点的焊接提供了一种电阻焊新技术.图10参320084125铝合金点焊电极位移时序相空间重构及混沌特征分析/刘鹏飞⋯//焊接学报.-2008,29(1):1--4以混沌理论和相空间重构方法为基础对点焊焊接过程中电极位移信号时间序列进行了特征分析.并分别对试验获得的多组点焊位移信号时间序列的最佳时间延迟f、关联维数D、嵌入维数m及最能体现混沌特征的李雅普诺夫( Lyapunov) 指数进行了定量化的计算.分析发现点焊焊接过程中电极位移信号在某些情况下具有混沌特征,并与目前采用的小波能谱分析、分形维数分析进行了比较.结果表睨,信号的Lyapunov指数特征能够更加精确地反映熔核尺寸变化.图6表2参820084126脉冲大电流扩散焊接AH』台金1420/彭勇⋯//焊接学报.-2008,29(1);57~60采用脉冲大电流热加工技术焊接肚“ 合金1420.通过比较不同焊接工艺下的焊接产品,在最优焊接条件下获得了接头抗拉强度为母材强度75%的焊接接头.分析了接头微观结构及其对接头性能的影响.通过金相图片和扫描图片分析了接头处焊接点的形成过程。认为焊接过程实际可以分为由于微区熔化现象引起的焊接点高速形成阶段和围绕焊接点的原子扩散过程.脉冲大电流焊接过程由于焊接时间短,因而晶粒并没有发生二次生长.接头断口SEM照片显示.接头断裂方式为沿晶/穿晶混合断裂方式。图6表2参1020084127微分散复合材料舢+” %AbG采用Ni /Al 毫微层箔的扩散焊[俄-l /HmesmA只⋯//A, WI OMB, T.cmpra.-2007( 7) :5~9以经由用量27%越203分散粒子强化的AMr5铝合金基复合材料为例,指出,具有高扩散活性的箔状毫微中间层,在真空扩散焊时可以保证获得不破坏整体性的不可拆连接和强化相在焊缝区的均匀分布.连接过程由于毫微中同层范围内发生金属间相N叫a的固相合成反应而被激活,这种金属间相在压力下加热条件下变成碎片并溶解在母材的基相中.图5参1020084128搅拌摩擦焊工艺参数对异种镁合金接头组织和性能的影响/王希靖⋯//焊接.-21X)8(3):24~28对异种变形镁合金Az31B与AZ61A进行搅拌摩擦焊对接试验,研究了工艺参数对接头组织及力学性能的影响。结果表明:当采用凹面圆台形搅拌头,且将Az31B置于后退侧进行施焊时易得到成形良好、无焊接缺欠的对接接头,接头抗拉强度最高可达到母材AZ31B的90.5%。对焊缝的端面微观组织特征分析发现:接头各区域组织差异很大,前进侧热力影响区组织呈层状分布且较宽。当工艺参数不恰当时。该区域层状组织间易产生氧化物和杂质物的富集。夹杂层的存在及应力集中是造成接头在前进侧热力影响区力学性能下降的最主要原因.图6表1参1220084129AZ91D薄板搅拌摩擦焊/罗华⋯ //焊接学报.-2008,29(2):97~100实现了厚度为2.2 rl l l n铸造镁合金AZ91D薄板的搅拌摩擦焊和钨极氲弧焊,分析了搅拌摩擦焊工艺参数对焊接接头成形的影响和接头组织变化,考察了搅拌摩擦焊接头的力学性能.在搅拌头旋转速度为1 380 r/rai n时得到了比较理想的焊接接头,而l 960r/rrfi n的转速过大.接头不同区域所受的机械力和热量不同,显微组织明显不同.搅拌区晶粒细小,显微硬度和强度都有所提高.搅拌摩擦焊接头力学性19 万方数据 能与热输入有关l 与氩弧焊接头相比,搅拌摩擦焊接100%.表3参4头的性能更好.图6表l 参920084130接触模型对搅拌摩擦焊接数值模拟的影响/张昭⋯//金属学报. 2008,44(17:85~90在完全热力耦合搅拌摩擦焊数值模型中采用两种接触模型经典的Coul omb接触模型和修正的Coul omb接触模型,模拟了搅拌摩擦焊过程.以分析不同接触模型对搅拌摩擦焊过程数值模拟的影响.结果表明,对于低转速的搅拌摩擦焊,两种模型的预测结果区别不大;但是对于高转速。由于界面摩擦剪切应力没有上限,采用经典的Coul omb接触模型无法模拟,需采用修正的Coul omb接触模型.搅拌头转速的增加不会改变搅拌摩擦焊技术固态连接的本质.当采用高转速时,焊接构件上、下表面的变形趋于均匀,有利于得到均匀的显微结构.图10参219铝合金搅拌摩擦焊工艺及接头性能/赞永海⋯//机械工程材料.一2008.32(2):37~39,73采用搅拌摩擦焊方法对6眦l 厚的2219铝合金板进行焊接,研究了2219铝合金的搅拌摩擦焊工艺和主要焊接参数对焊缝成形和接头力学性能的影响.结果表明:在旋转速度1 250l 400 r rai n~,焊接速度100一140 ITh n ndn川时.可获得性能良好的焊接接头;对2219铝合金搅拌摩擦焊后再固溶时效处理可有效消除接头软化区,提高接头强度.图6表1参820084132基于RBF神经网络的钢轨交流闪光焊接头灰斑面积预测/吕其兵⋯//焊接学报.-2008。29( 2) :93--96针对进口AMS60移动式钢轨交流闪光焊机,高速采集了U71№钢轨焊接过程中的焊接电流、电压和动端的位移。并从中提取了加速阶段闪光率、低压二及稳定烧化阶段闪光率、焊接接头的能量输入、烧化量、焊接时间、低压二及稳定烧化阶段短/断路权重因子、加速阶段的短/断路权重因子、顶锻量等8个影响焊接接头灰斑面积的特征量作为RBF神经网络预测模型的输入量,建立了RBF神经网络焊接接头灰斑面积的预测模型;以29个工艺试验焊接接头中的19个作为训练样本.对预测模型进行训练.以余下的10个作为检验样本,确定了扩展速度为1.5的预测模型.并采用训练后的预测模型进行预测,按铁道部标准TB/T16322005要求,预测准确率达到了2020084133AMS60钢轨交流闪光焊机焊接工艺研究/李铸⋯//电焊机.-2008,38(27:41~44由于AMS60移动式钢轨交流闪光焊机焊接回路长,具有较大的回路阻抗,相对于K系列钢轨交流闪光焊机而言,其短路焊接电流小。焊接电流上升速度慢.焊接工艺调节困难.针对AMS60焊机这些特点,对U7l Mn钢轨进行了焊接工艺研究.得到了适合其特点的焊接工艺参数,通过了铁标规定的工艺试验.并已在工程实际中得到应用。图5表4参5钎焊及其设备20084134铜基钎料钎焊碳/碳复合材料的组织及强度/李辉//焊接.-2008(1)。42~45用铜基活性钎料对碳/碳复合材料进行了真空钎焊.并对接头的微观组织、形成机理和接头强度进行了试验研究.结果表明,使用铜基活性钎料可以实现碳/碳复合材料的连接,且在试验温度范围内,接头强度随钎焊温度升高呈上升趋势.观察发现.钎料与碳,7碳复合材料钎焊接头存在一层较厚的过渡层.性质介于金属与碳,7碳复合材料之间.获得这种过渡层对缓和焊接残余应力十分有利,剪切强度试验测试达21MPa。图5表1参1020084135湖北九连墩楚墓出土青铜器钎焊材料的分析/金普军⋯//焊接学报.-2007,28(11):37--40研究了湖北九连墩楚墓青铜器( 300BC) 的钎焊技术.肉眼观察发现钎焊接头方式为榫接方式.一些焊缝被处理光滑、致密,具有热处理的特点,存在着底部注入式和侧面注入式的钎料浇口设计方式.利用X射线衍射( XRD) 、X射线荧光光谱( XRF) 、扫描电镜能谱( SEMEDX) 和差示扫描量热法( 耿;C) 等现代科技手段研究了钎料.结果表明,钎料为不同配比的PbSn合金.杂质含量很少。平均配比为73Pb;27Sn.为高Pb低sn合金l 合金组织呈现铸造形态。表明当时采用了浇注钎料溶液的钎焊方式,部分钎料的熔点在180~186℃之间.钎料的低工作温度说明它们不适合高温蒸煮。这类器物的制作目的是作为礼器.图4表2参920084136Ti ( C。Nl 与45钢钎焊接头组织厦力学性 万方数据 能7吴铭方⋯//焊接学报.-2007.28(12):9~12以不同厚度的铜箔、镍箔作为缓解接头残余应力的中间层材料.在钎焊温度820℃.保温时同20 rai n的工艺参数条件下对Ti ( C.N) 基金属陶瓷与45钢进行了钎焊试验.结果表明.无论是采用铜箔还是镍箔,当其厚度从100 Fm增加到300衄时.接头三点弯曲强度上升趋势平缓;由于铜箔在钎焊过程中大量溶解,削弱了钎料与Ti ( C.N) 基金属陶瓷的化学相容性,降低了界面结合力.从而严重制约了接头强度的提高;使用镍箔的突出特点表现在具有较高的界面强度.与施加铜箔的钎焊接头相比强度显著提高.但其缓解接头残余应力的效果不如铜箔,在靠近钎缝的Ti ( C,N) 基金属陶瓷一侧易引发残余应力集中现象.图3表3参720084137保温时间对置氢TC4真空钎焊界面结构及连接强度的影响7何鹏⋯/一7焊接学报. 2008.29( 2) :l ~4采用纯铝箔做中间层.线钛合金以及氢的质量分数分别为O.1%.0.3%.0.5%置氢Tc4钛合金.利用扫描电镜、X射线衍射分析仪、能谱分析仪对接头界面组织进行分析.并进行接头压剪强度试验.结果表明.当保温时同为45 m岫时.连接接头组织由两层组成;而当保温时间足够长,达到90rai n时.接头完全由T测3金属间化合物层组成.不同保温时间下接头的抗剪强度有明显的差别.且随保温时问的延长而下降后.而在相同的工艺参数下.置氢TO钛合金连接强度明显高于普通T口钛合金.图4表2参l o20084138半导体激光钎焊SnAg-Ca焊点的力学性能和显微组织分析/张听⋯//焊接学报.-2008.29( 2) :22~26选取不同激光钎焊工艺参数,利用半导体激光软钎焊系统对SrrAg-Cu无铅钎料在铜基扳上进行了钎焊试验.并研究了SrrAg-Cu焊点显微组织中金属问化合物形成规律.结果表明,当激光钎焊时间选择为1s,激光输出功率为38.3 W时,焊点力学性能最佳。随着激光工艺参数的改变,焊点显徽组织发生相立的变化.当使用最佳激光工艺参数钎焊时,形成的焊点晶粒细小.避免了焊点内金属问化合物CueS璃的过度生长.此外还形成了厚度适中的金属间化合物层.对比试验结果发现.激光软钎焊方法比传统红外再流焊昕形成的金属同化合物层更为平缓,能够获得力学性能更为优良的焊点.图6参920084139轧辊切削刀具钎焊工艺的研究/解海滨//热加工工艺.-2008,37(3):82~83分析了轧辊刀具钎焊过程中焊接质量的影响因素.对其钎焊时使用的钎料和焊接工艺进行了探索和研究.通过选择适合的钎料和合理的焊接工艺.有效提高了其钎焊质量.图l20084]40趴}.2钎焊l Crl 8Ni 0Ti 工艺的研究,7刘啸锋⋯//7热加工工艺.-2008.37(3):85~86通过试验.采用钎焊接头楔形同隙图.对BNi 一2钎料钎焊1Crl 8Ni 9n的最大钎焊间隙进行分析,得出BNi -2钎料钎焊1Crl 8Ni 9n时的不同钎焊工艺( 钎焊温絮和钎焊保温时间) 及钎焊后扩散热处理对最大钎焊间隙的影响。最终得出BN;- 2钎焊1Crl 8N19Ti 的最佳钎焊工艺为:1 000℃保温60~90mh.图2参320084141 添加臼粉改善A玲z丑合金钎焊金刚石性能及其界面微观结构,7周玉梅⋯/,7中国机械工程.-2008.19( 3) :354~357在AgturZn合金钎料中添加Cr粉.将混合钎料用于钢基体上的金刚石高频感应钎焊.钎料对金刚石的润湿性较好,具有较强的把持力.采用光学显徽镜、扫描电子显微镜、能谱分析和X射线衍射对锕基体一钎料合金一金剧石之问的界面微观结构和反应产物进行了观察和分析.发现在钎料合金靠近钢基体部分、钎料舍金靠近金刚石部分以及在金尉石上都存在反应过渡层,且在钎料和金刚石之问的主要反应产物是Cr7G.该反应物是钎料和金刚石之间牢固结合的主要因素.图8表1参1320084142转子并头套的气焊改中频感应钎焊/李再华⋯//电焊机.-2008,38(1):68~70研究了一种发电机定子嵌线的中频感应钎焊方法.通过实验比较.阐述了气体火焰钎焊在焊接转子并头套时渗透率不高.生产效率低,生产环境差和容易烧坏线圈上的绝缘层等缺陷.通过采用中频感应钎焊消除了气体火焰钎焊焊接转子井头套的缺陷.为后续产品采用中频感应钎焊焊接线圈并头套提供了依据.图7表2参321 万方数据 20084143车辆螺柱的感应钎焊工艺研究/陈泳⋯//热加工工艺.-2008,37(3):74475,77为了解决传统的车辆螺柱连接工艺效率低,质量差的问题.提出了感应钎焊的工艺方法焊接螺住和母材.设计了实心螺柱和空 I:-螺拄的焊接工艺.并按照设计的工艺过程对螺柱进行焊接试验.通过接头宏观力学性能测试和微观金相分析.研究了焊接时间对接头性能的影响.从而得到实心、空心螺拄合理的焊接工艺参数.图4表2参320084144无铅波峰焊工艺正交试验研究/唐雯//焊接.-2008(2):49452随着各国对环境保护的日益重视.在波峰焊技术中选用无铅焊料焊接印制板势在必行.因为无铅钎料的成分配比不同于有铅钎斟.因此在无铅钎焊时其工艺荒程、工艺参数也有听改变.利用正交试验法进行无铅渡璋焊工艺试验.并对所得到的正交试验数据进行分钎.寻求工艺参数的最生组合.得到的无铅泼峰悍优化工艺参效为:锡炉温定为260℃.钎剂类型选用IE2005C.传送带速度为1.2仉 mi n.预热温度为120℃.图2表320084145K465镍基高温合金电子束钎焊润湿性及界面产物7王刚⋯//焊接学报.-2008,29( 2) :49~52.56采喟两砷钎抖对镍基高温合金进行了真空电子束钎焊涡湿性试验.探讨了真空电子束钎焊主要工艺参数对钎科铺展润湿性的影响.指出电子束钎焊时束流是钎料润湿铺展的最大影响因素.并给出了钎料润湿性评定及选取.在确定优选钎料的基础上,进行了电子束钎焊搭接连接,并借助扫描电镜( SEM) 、能谱分析(EDS)和X射线衍射分析(x】m)等方法研究了界面结掏.确定了界面反应产物及其形态分布.结果表明,在界面反应层中生成五种产物:大量的镍基7固溶体和( ,+7) 共晶相,大量的富含w元素的Ni aB和C扭相.以及少量的NbC相;化合物相以细小的块状弥散分布在镍基固溶体中.图6表4参720084146C/C复合材料与金属连接及接头力学性能测试j 7张雷⋯//宇航材料工艺.一2008,38(1):10--14对C/C复合材料与铜合金的真空钎焊方法进行了介绍。着重列出了近年来出现的活性钎料及相关的22焊接工艺参数。并将ⅥB元素对C/C复合材料表面的改性效果作了对照;介绍了银基活性钎料连接c/C复合材料与钛合金技术.对该过程钎料和母材相互扩散机理做了描述;概述了C/C复合材料和铝合金、镍和不锈钢金属的粘结及钎焊工艺,列出了C/C复合材料与金属接头的剪切强度、冲击热应力等的测试方法.图6表l 参18其它焊接方法20084147超超临界机组主蒸汽P92钢的焊接邵小剑//电焊机.-2008,38(1):58~62根据华能玉环电厂超超临界机组主蒸汽管道P92钢的现场焊接实践.详细介绍了P92类新型铁素体耐热钢的焊接技术要点以及改善焊缝金属韧性、减小HAZ软化及Ⅳ型裂纹的具体措施。通过采用性能优曳的焊接材料.采取。小热输入、快速连弧、小摆娼、薄焊层、多昙多道焊。的操作方法.严格控制预热温室和层同涅室.采胃分区加热的热处理工艺.全过程旁站监督控制.从面缛到了优良的焊缝.图4表520084148粉末成分电接触敷焊镀层的结合强度和孔隙率[俄]/ca自唾Ⅳ册皿P H//c髓pD%np-Ⅸx一2007( 9) :14~16,61.62粉末成分电接触敷焊得到的镀层适用于修复磬损机件和用作各种用途的镀层.敷焊材料成分可以各种各洋.视所要求的性能而定.对用扮芯聚合物带点接触敬焊得到的镀层进行了研究.这种粉芯聚台物带由铁扮( 主要成分) 、铜扮和锡粉( 改善耐奢性能的功能填料) 。以及用作点接触敷焊时金,胃扮末帖结刺的聚合物( 聚乙烯醇缩丁醛) 所组成.结合强度计算根据公式f=F/棚.式中F为压力(N),d。b-分别为试样直径和镀层宽度( m) .通过试验选择粉芯聚合物带最佳敷焊规范:焊接电流l cB7.5~8 kA.焊接咏冲持续时同0.04 s.间歇持续时问0.06 S.滚柱式电投压力O.4 MPa.焊件转速2 r/rai n,粉芯聚合物带宽度l ~1.2衄.发现镀层与焊件母材的结合强度随粉芯聚合物带中牯结聚合物含量的增加而明显变差,所以.其含量不得超过5%.铜粉和锡粉也会降低结合强度( 它们在粉芯聚合物带中的含量甚至5%也会大大降低结合强度) .为了获得镀层与焊件母材的高结合强度。不希望有锡存在,而铜粉含量则不得超过5%.图5表l 参2 万方数据

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